棉/Outlast空调纤维混纺纱浆料配方的优选

为有效降低棉/Outlast空调纤维混纺纱线的毛羽,配制出2种浆料配方,并测试了浆液性能.分别采用配制出的2种浆料配方对棉/Outlast空调纤维混纺纱线进行浆纱实验,测试了不同配方浆纱的各项性能.结果表明最优浆料配方为：磷酸酯淀粉40g,PVA30g,聚丙烯酸20g,油剂3g.     

基于组态软件的中央空调监控系统研发

重点阐述了基于组态软件的中央空调系统运行参数实时监测软件平台的开发方法和框架构成.首先从中央空调机组风管系统的特性及监测过程着手,介绍了系统设计的过程,搭建了系统构架;然后设计了基于组态软件组的中央空调机组风管系统自动监测系统,实现了空调机组风管系统自动监测的直观化和数据的动态显示;最后程序调试运行证明系统运行正常,可以实现数据的实时采集、显示和数据库存储等功能,为后期工程应用提供参考.     

基于脑机接口的自动驾驶意图研究

为了得到驾驶员在驾驶过程中的驾驶意图,通过采用理论分析与实验、仿真相结合的方法对大脑不同区域的脑电信号进行研究分析;设计模拟驾驶实验,建立脑电信号采集系统,采集驾驶人在左转、右转、直行前指定时间窗内的脑电信号;对采集的脑电信号运用小波包变换等方法进行信号分析处理、提取特征参数;建立粒子群算法的支持向量机模型和神经网络的驾驶意图识别模型;并对更高识别率的驾驶意图信号转换为相应的指令控制车辆实现自动驾驶。结果表明：粒子群优化算法的支持向量机的识别率最高达到73.53%,粒子群算法的神经网络识别模型具有更高的识别率最高可以达到92.9%。     

基于方案排队法的空调系统冷热源优化布局

冷热源是建筑用空调系统的核心部分,其布局性能直接影响整个空调系统的设计目标和运行效率．基于方案排队法,建立了某空调系统冷热源布局方案的优选模型,对布局模型的各量化指标,采用综合赋权法计算出相应目标参数的权重;对于定性指标,则采用专家调查法进行评价．综合定性和定量分析确定出优选的冷热源布局,结果为方案5最优,这种方法易于理解和实施,为空调系统冷热源布局的设计提供了新途径．     

基于数字制造环境的可重构装配线仿真分析平台

以某汽车变速箱装配生产线制造系统为背景,应用多Agent制造及Holon制造模式改造传统装配生产线以提升其柔性与重构能力·针对基于agent与holon混合思想的可重构装配生产线的基础框架与实现等理论提供分析验证环境,提出应用数字制造技术构建面向可重构装配线的数字仿真验证平台·在分析面向重构装配线的仿真平台功能特征的基础上,构建了数字仿真验证平台的框架·研究了仿真平台开发中的系统集成、可视化仿真、可重构装配线性能分析等关键技术,最后给出了仿真平台的实例系统·     

基于嵌入式RTOS的AMT控制软件开发

针对传统机械式自动变速器(AMT:Automatic Manual Transmission)控制软件设计中的模块性、可读性及可扩充性差的缺点,及软件设计中节气门控制难的问题,在PHILIPS80C592单片机上移植RTX51实时操作系统,开发了一整套基于嵌入式实时操作系统的AMT控制软件.采用嵌入式实时操作系统,使AMT控制软件的模块性、可读性、可移植性及可扩充性增强,同时解决了AMT执行换档动作时节气门控制的传统难题.     

中央空调系统二级最优控制等式更新法的研究

 针对中央空调系统的二级最优控制,通过对未协调系统与已协调系统的比较,导出适于中央空调系统的二级控制用的等式更新法。 此法算法简单,计算时间短,适用于空调负荷变化较快的过程。对子系统具有线型二次型凸性质的最优化问题,可以得到实际上的 全局最优解。     

汽车排气系统振动模态分析及悬挂点优化

为减小汽车排气系统吊耳悬挂点位置对整车NVH性能的影响,采用HYPERMESH和MSC.NASTRAN软件对某汽车排气系统的振动进行了有限元建模和模态分析,并利用平均驱动自由度位移(ADDOFD)法对排气系统吊耳悬挂点位置进行了优化.研究结果表明:在汽车开发前期,采用ADDOFD法进行排气系统吊耳悬挂点位置的优化布置是有效的.所做仿真研究对于缩短整车开发周期,节约成本有重要意义.     

汽车点火系统次级线圈火花电流的理论计算

基于Rompe-Weizel火花电阻公式和火花塞的分布电容参数,建立了汽车点火系统次级线圈电容放电的等效电路模型,获得了火花塞间隙击穿过程中由于电容放电引起的火花电流的大小.分析了火花塞的结构尺寸及电阻的大小和位置,以及火花间隙的击穿电压对电容放电引起的火花干扰电流的影响.这对汽车的电磁兼容研究有一定的意义.     

汽车风洞试验段非定常流场的试验

采用三维热线风速仪测量了不同工况下某全尺寸汽车风洞1∶15模型风洞试验段内的非定常流场.对测点自功率谱密度(PSD)分析表明,对于喷口风速小于37m.s-1的低速工况,湍流能量主要集中在20Hz附近,当喷口风速为25m.s-1时,该频率对应的PSD数值最大;喷口风速大于37m.s-1的高速工况,湍流能量主要集中在43Hz附近,当喷口风速为41m.s-1时,该频率对应的PSD数值最大.无论是高速工况还是低速工况,气流从喷口到收集口处脉动速度的振动幅值都逐渐增加,且在高速工况下的脉动速度幅值增量明显大于低速工况.通过试验还发现脉动速度在收集口角度为0°的工况下的振动能量远高于收集口角度为15°的工况.